д-р. техн. наук, профессор кафедры «Локомотивы и локомотивное хозяйство», Ташкентский государственный транспортный университет (ТГТрУ), Республика Узбекистан, г. Ташкент
Разработка математической модели для динамического расчета гидрофрикционного демпфера при гармоническом воздействии при повышенном скоростном режиме движения электроподвижного состава
АННОТАЦИЯ
В статье представлены исследования колебаний гидрофрикционного гасителя колебаний в виде уравнений продольно-радиальных колебаний двух упругих тонкостенных цилиндрических оболочек, между которыми имеется рабочая жидкость, имеющая пульсирующей давление по длине и по времени, под действием внешних динамических воздействий.
ABSTRACT
The article presents studies of oscillations of a hydrofrictional vibration damper in the form of equations of longitudinal-radial oscillations of two elastic thin-walled cylindrical shells, between which there is a working fluid that has a pulsating pressure along the length and in time, under the influence of external dynamic influences.
Ключевые слова: гидрофрикционный гаситель колебаний, инженерное дело, демпфер, математическая модель, скоростной электроподвижной состав
Keywords: hydro friction vibration dampener, engineering, damper, mathematical model, high-speed electric rolling stock
Интенсивность вибрации гидравлического гасителя колебаний (каждого конкретного электровоза или электропоезда) зависит от скоростного режима их работы. При этом изменяются вибрационные поля, режим дросселирования рабочей жидкости и пульсации в ней, которые могут оказывать существенное влияние на процесс развития усталостных разрушений поверхностей [3,6].
С повышением динамической нагрузки возрастает величина бокового давления. Это при прочих равных условиях увеличивает скорость перехода поршня от одной стенки цилиндра к другой (при изменении знака сил бокового давления) и, следовательно, энергию его удара по боковым поверхностям.
Для описания колебаний рабочего цилиндра гидравлического гасителя колебаний в виде конечной оболочки, упруго закрепленной по концам, обратимся к уравнениям упругой оболочки с учетом распространения волн в её материале. Примем здесь вариант линеаризованной теории оболочек Кирхгофа - Лява, считая прогибы оболочек малыми U1, U2, W1, W2 - по сравнению с толщиной оболочки [5].
Расчетная схема для исследования колебаний внутреннего и внешнего цилиндров гидрофрикционного гасителя колебаний в виде конечной оболочки, упруго закрепленной по концам, под воздействием пульсирующего давления в рабочей жидкости, представлена на рисунке 1.
Рисунок 1. Расчетная схема для исследования колебаний внутреннего и внешнего цилиндров гидрофрикционного гасителя колебаний в виде конечной оболочки, упруго закрепленной по концам, под воздействием пульсирующего давления в рабочей жидкости ( 1- внешний цилиндр; 2- внутренний цилиндр; 3-поршень; 4- шток; 5 – рабочая жидкость; 6 – балка для крепления гасителя; 7- крышка гасителя).
Исследуемая динамическая модель представляет из себя две коаксиально расположенные упругие цилиндрические оболочки (оболочка 1 – внешний цилиндр гидравлического гасителя колебаний и оболочка 2 – внутренний цилиндр гидравлического гасителя колебаний), между которыми имеется охлаждающая жидкость с пульсирующим давлением PЖ (х, t).
Круговые упругие цилиндрические оболочки имеют внешние радиусы R1,R2, толщину стенки h1, h2, длину - L1, L2, по концам - упругое защемление.
Между внутренней оболочкой 2 и поршнем 3 в местах контакта действует сила трения, выражаемая формулой:
(1)
Снаружи имеется внешняя импульсная динамическая нагрузка
(2)
Совместим ось OX с продольной осью гидравлического гасителя колебаний, имеющей две коаксиально расположенные упругие цилиндрические оболочки (соответственно, оболочка 1 – внешний цилиндр и оболочка 2 – внутренний цилиндр гидравлического гасителя колебаний). Перемещения срединной поверхности оболочки 1 в направлениях образующей обозначим через U1, а перемещения срединной поверхности оболочки 2 - через U2, а радиальные перемещения соответственно – W1, W2.
С учетом данных работ профессоров Вольмира А.С. и Кильчевского Н.А. [1,2] можно записать уравнения колебания гидрофрикционного гасителя колебаний в виде уравнений продольно-радиальных колебаний двух упругих тонкостенных цилиндрических оболочек, между которыми имеется рабочая жидкость, имеющая пульсирующей давление по длине и по времени, под действием внешних динамических воздействий Рдин, в перемещениях (колебания считаем осесимметричными):
- для первой оболочки (1- внешний цилиндр гидравлического гасителя колебаний) уравнение продольных колебаний имеет вид
(3),
- уравнение поперечных смещений (по радиусу) первой оболочки
(4),
- для второй оболочки (2- внутренний цилиндр гидравлического гасителя колебаний) уравнение продольных колебаний имеет вид
(5)
- уравнения поперечных смещений (радиальных колебаний) второй оболочки
(6).
В уравнениях (3) ÷ (6) введены обозначения Ei, mi, ri , hi - модуль упругости, коэффициент Пуассона, плотность материала и толщина оболочек, где i = 1,2; D1 и D2 - цилиндрическая жесткость первой и второй оболочек, которая согласно [4] вычисляется по формуле (7); VЖ – скорость течения рабочей жидкости между оболочками;
;
(7)
Значения присоединенной массы можно определить по формуле (6) согласно [4]:
;
;
;
(8).
Таким образом, мы получили систему уравнений для исследования колебаний гидрофрикционного гасителя колебаний в виде уравнений продольно-радиальных колебаний двух упругих тонкостенных цилиндрических оболочек, между которыми имеется рабочая жидкость, имеющая пульсирующей давление по длине и по времени, под действием внешних динамических воздействий Рдин, в перемещениях, которые будем решать далее по известным методикам с применением метода Фурье, операционного преобразования Лапласа, а также численных методов с применением ЭВМ: метода итераций и кусочно-линейной аппроксимации.
Таким образом, получена система уравнений для исследования колебаний гидрофрикционного колебаний в виде продольно-радиальных уравнений колебаний двух упругих тонкостенных цилиндрических оболочек, между которыми находится рабочая жидкость с пульсирующим давлением по длине и по времени, под действием внешних динамических воздействий Рдин, в перемещениях, которые будут решаться по известным методикам с применением метода Фурье, операционного преобразования Лапласа, а также численных методов с применением ЭВМ: метода итераций и кусочно-линейной аппроксимации.
Список литературы:
- Вольмир А.С. Оболочки в потоке жидкости и газа (задачи аэроупругости). – М: Наука, 1976. – 416 с.
- Когаев В.П. Расчеты на прочность при напряжениях, переменных во времени. – М.: Машиностроение, 1977. – 232 с.
- Khromova G., Makhamadalieva M., Khromov S. Generalized dynamic model of hydrodynamic vibration dampener subject to viscous damping //E3S Web of Conferences. – EDP Sciences, 2021. – Т. 264. – С. 05029. https://doi.org/10.1051/e3sconf/202126405029
- Саидов И.З. Разработка модернизированной конструкции гидравлического гасителя колебаний электровоза: маг. дис. – Ташкент., 2012. – С.54–55.
- Хромова Г.А., Махамадалиева М.А. Расчетная схема опоры гидродинамического трения гибкого вала гидрофрикционного гасителя колебаний, применяемого на железнодорожном транспорте // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2020. № 7 (76). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/9967.
- Челноков И.И. Гидравлические гасители колебаний пассажирских вагонов. М.: Транспорт, 1975. – 73 с.